Начало этому положил ввод в 1968 г. энергоблока (ст. № 7) на Назаровской ГРЭС (г. Назарово Красноярского края). Этот го-ловной энергоблок рассматривался в качестве


Чтобы посмотреть этот PDF файл с форматированием и разметкой, скачайте его и откройте на своем компьютере.
УДК 621.181


ОСВОЕНИЕ НИЗКОТЕМПЕР
АТУРНОЙ ВИХРЕВОЙ ТЕХ
НОЛОГИИ СЖИГАНИЯ НА
БЛОКЕ 500 МВ
т
НАЗАРОВСКОЙ ГРЭС


Скудицкий В.Е.
1)
,
Аношин Р.Г.
1)
,
Григорьев К.А.
2)
,
Парамонов А.П.
2)
,
Михайлов В.В.
3)

1)
ООО «Компания «НТВ
-
энерго», г. Санкт
-
Петербург, Россия

2)
Санкт
-
Петербургский политехнический университет Петра Великого, Ро
с
сия

3)
ОАО «
Инжиниринговая компания «ЗИОМАР», г.

Подольск,
Россия


Освоение пылеугольных энергоблоков мощностью 500 МВт на сверхкритических параме
т-
рах пара началось в Советском Союзе примерно по
лвека назад. Начало этому положил ввод в
1968

г. энергоблока (ст.



7) на Назаровской ГРЭС (г.

Назарово Красноярского края). Этот г
о-
ловной энергоблок рассматривался в качестве опытно
-
промышленного образца для серии мо
щ-
ных электростанций, намеченных к соору
жению на базе богатейших месторождений бурых у
г-
лей Ка
н
ско
-
Ачинского бассейна.

В состав энергоблока входит котел Пп
-
1600
-
255Ж (П
-
49), одновальная паровая турбина К
-
500
-
240 и генератор ТГВ
-
500.

Котел П
-
49 прямоточный выполнен двухкорпусным и рассчитан на сжи
гание сушонки н
а-
заровского бурого угля (с удельной теплотой сгорания 19,3

МДж/кг, зольностью 10,3

% и
влажностью 14

%) в режиме жидкого шлакоудаления и уравновешенной тяги. Основные ра
с-
четные характеристики котла приведены в табл.

1.


Таблица 1. Расчетные
характеристики котла П
-
49


Наименование

Величина

Номинальная производительность по острому пару
D
пе
, т/ч

1600

Номинальная производительность по вторичному пару
D
вт
, т/ч

1380

Давление острого пара
p
пе
, МПа

25

Давление вторичного пара
p
вт
, МПа

4,2

Темп
ература острого пара
t
пе
, °С

545

Температура вторичного пара
t
вт
, °С

545


Топочная камера каждого корпуса (А и Б) котла размерами в плане 20,02

8,18

м полуо
т-
крытого типа и в проектном исполнении была оборудована 16 прямоточными горелками, ра
з-
мещенными вс
тречно на фронтовой и тыльной стенах.
Доля двухстороннего пережима топки,
разделяющего зону а
к
тивного горения (ЗАГ) и зону догорания, равна 0,5. Зажигательный пояс
ЗАГ включает под и вертикальные стены топки до оси горелок.

Тепловое напряжение ЗАГ
q
V
(ЗАГ)

составляет 691

кВт/м
3
, топки в целом
q
V
(т)


192

кВт/м
3
, а
площади сечения топки
q
F


4,22

МВт/м
2
.

Пароперегреватель первичного и вторичного пара выполнен в виде ширмовых поверхн
о-
стей нагрева. Водяной экономайзер и воздухоподогреватель вынесены в отдельный
газоход,
воздухоподогреватель выполнен инвертным и размещен над водяным экономайзером.

Система пылеприготовления

разомкнутая с центральным пылезаводом (ЦПЗ), распол
о-
женном рядом с ГРЭС. Сырое топливо подвергается сушке в паровых трубчатых сушилках (с
пр
оектным понижением влажности с 39 до 14

%) и далее размолу в молотковых мельницах
ММТ
-
2600/3350/590,
оборудованных инерционными сепараторами
. Расчетная тонина помола
по полному остатку на сите 90

мкм равна
R
90

=

60

%. Измельченная сушонка подается с пом
о-
щь
ю пневмовинтовых насосов по пылепроводам длиной 350

м в пылевые бункеры, устано
в-
ленные у котла. Транспорт пыли к горелкам осуществляется горячим во
з
духом.

Пуск и эксплуатация головного энергоблока высветили ряд серьезных недостатков прое
к-
та, которые прояви
лись в ограничении бесшлаковочной мощности котла (65…75

% номинал
ь-
ной) [1,

2] и повышенной взрывоопасности пылеподающего тракта в пределах котла [3]. Это

привело к значительному объему доводочных и наладочно
-
исследовательских работ, которые
з
а
тянулись на м
ногие годы и проводились заводом
-
изготовителем (ЗиО) с привлечением
ОРГРЭС, ВТИ, ЦКТИ, СибВТИ, Си
б
техэнерго и других организаций.

Эксплуатация котла при проектном транспорте пыли горячим воздухом с температурой
400…420


С и температурой аэросмеси 180…240


С сопровождалась хлопками и взрывами в
пылеподающем тракте [3]. Для устранения этого недостатка в 1971

г. была повышена вла
ж-
ность поступающей с ЦПЗ пыли (до 18…25

%), введен режим работы котла на ограниченном
числе пылепитателей для снижения температуры аэ
росмеси до 180


С и выполнен ряд реконс
т-
рукций пылевоздухопроводов. Однако обеспечить взрывобезопасность работы тракта подачи
пыли в горелки удалось решить лишь в 1975

г. после внедрения по предложению ВТИ системы
подачи пыли высокой концентрации под давле
нием (ПВКд).

Ограничение нагрузки котла связано с интенсивным шлакованием ширмовых поверхн
о-
стей нагрева на выходе из топки, что явилось следствием повышенной на 100…120


С темпер
а-
туры газов по сравнению с расчетной 1234


С [2,

4], которая в свою очередь бы
ла принята в
прое
к
те недостаточно обоснованно из
-
за отсутствия на тот момент экспериментальных данных.
Так, согласно рекомендациям [5], средняя по сечению температура газов на выходе из то
п
ки
перед ширмовым пароперегревателем по условиям предотвращения шла
кования для углей Ка
н-
ско
-
Ачинского бассейна не должна превышать 1050


С; при этом разверка температур по сеч
е-
нию топки не должна превышать 100


С.

Исследования, проведенные ВТИ, ЦКТИ и СибВТИ показали [6], что встречное распол
о-
жение мощных прямоточных горе
лок при небольшой глубине топочной камеры (в котле П
-
49


8,18

м) приводит к созданию ядра статического подпора в центре ЗАГ. Вследствие этого знач
и-
тельная часть воздуха поступает из горелок к пережиму по укороченной траектории, минуя о
б-
ласть повышенного д
авления, а в центре ЗАГ и около пода создается область с недостатком к
и-
слорода. Такая аэродинамика факела ухудшает условия перемешивания в ЗАГ, спосо
б
ствует
сепарации частиц на под и одновременно выносу несгоревшего топлива в зону догор
а
ния.

Сепарация нес
горевшей пыли на под топки приводит к нарушению нормального жидкого
шлакоудаления из
-
за восстановления металла в шлаке. Затягивание горения в зону догорания
повышает температуру газов на выходе из топки и приводит к шлакованию ширмовых повер
х-
ностей нагрева
, что ограничивает н
а
грузку котла.

В 1975 г. в период расширенного капитального ремонта котла на корпусе Б проектные пр
я-
моточные горелки, расположенные по встреченной схеме, по предложению СибВТИ и Красн
о-
ярскэнерго были заменены на сдвоенные прямоточные го
релки с установкой их по встре
ч
но
-
смещенной схеме (по 4 на фронтовой и тыльной стенах) с наклоном горелочных сопел вниз на
16º
и 22
º
для нижнего и вер
х
него сопел соответственно.

Попытки улучшить аэродинамику ЗАГ путем малозатратной реконструкции горелок не
д
а-
ли ощутимых результатов, а по некоторым позициям ситуация ухудшилась. Например, пов
ы-
шенная дальнобойность мощных горелочных потоков и их наклон способствовали усилению
сепарации пыли на под, что привело к ухудшению выхода шлака во всем рабочем диапазоне

нагрузок; при этом температура газов на выходе из топки несколько увеличилась. Шлакование
и загрязнение поверхностей нагрева ограничили длительную бесшлаковочную нагрузку на
уровне 80

% номинальной, а кампания котла не превышала двух месяцев. Концентрация
окс
и-
дов азота достигала 1400…1600

мг/м
3
[4].

Для повышения бесшлаковочной мощности котла во время следующих капитальных р
е-
монтов были поочередно реконструированы оба его корпуса (в 1981

г.

корпус Б и в 1983

г.


корпус

А).

В топочной камере корпуса А бы
ла сохранена прежняя (заводская) конфигурация, а в ко
р-
пусе Б смонтирована секционированная высокотемпературная вихревая камера горения (ВКГ)
ЦКТИ.

Топка корпуса А оборудована 16 новыми вихревыми лопаточно
-
лопаточными горелками
Сибтехэнерго с центральным р
асположением сопел ПВКд, установленными встречно по 8 г
о-
релок на фронтовой и тыльной стенах.


Камера горения корпуса Б представляет собой горизонтальный циклон с условным ди
а-
метром 6,2

м и разделена тремя двусветными экранами на четыре отсека, в каждом из к
от
о
рых
на фронтовой стене установлено по две прямоточные горелки под углом 15

к горизонтали. Г
о-
релки имели регулирующие шиберы, которые позволяли поддерживать почти постоя
н
ной
(80…100

м/с) скорость вторичного воздуха при изменении нагрузки котла. Для тран
спорта т
о-
плива к горелкам использовалась система ПВКд. ВКГ ошипована и утеплена карборундовой
о
б
мазкой.

Тепловое напряжение объема ВКГ составляет 930

кВт/м
3
, а площади сечения

5,5

МВт/м
2
.

ВКГ предназначена для работы под наддувом 3

кПа.

В зоне догорания
обоих корпусов в районе СРЧ установлены три двухсветных экрана.
Суммарная поверхность нагрева топок корпусов по сравнению с исходной выросла на 25

%
(корпус А) и на 41

% (корпус Б).

Схема и подробное описание котла, основные конструктивные характеристики
его корп
у-
сов после реконструкции, а также результаты сравнительной оценки эффективности технич
е-
ских решений по материалам режимно
-
наладочных и исследовательских работ приведены в
[2…4,

7,

8].

Качественные характеристики назаровского бурого угля, сжигавшего
ся на котле в период
испытаний корпусов А и Б, были близки и изменялись в следующих пределах: влажность
17,5…26

%, зол
ь
ность 7,7…14,3

% и удельная теплота сгорания 15…21

МДж/кг.

Оптимальный коэффициент избытка воздуха в горелках для корпуса А, при котором
ст
е-
пень выгорания топлива достигала 98…99,5

%, составлял

г

=

1,05…1,1. Для корпуса Б этот
и
з
быток составлял

г

=

1,2 при несколько меньшем значении степени выгорания (96

%).

После реконструкции температура газов на выходе из топки снизилась на 40…100


С в

корпусе А [4] и примерно на 100


С в корпусе Б [7] вследствие установки двухсветных экр
а
нов
и создания более равномерного поля температуры на выходе из топки. Это привело к сниж
е
нию
шлакования ширмового пароперегревателя и повешению бесшлаковочной мощност
и ко
т
ла до
85% номинала.

Данные по концентрации оксидов азота достаточно противоречивы: по работам [1,

2,

7]
они составляли 400…520

мг/м
3
для обоих корпусов, в работе [4] отмечалось, что они доход
и
ли
до 1200

мг/м
3
на корпусе А, а по более поздним данным эк
сплуатации

до 1000…1200

мг/м
3
на
обоих ко
р
пусах.

Таким образом, многочисленные реконструкции частично улучшили работу котла, но не
смогли решить основную проблему

ограничение нагрузки по причине шлаков
а
ния топочных
поверхностей нагр
е
ва.

В 1990 году бло
к был перемаркирован на 400

МВт (реальная максимально длительная эк
с-
плуатац
и
онная нагрузка составляла 360

МВт).

Следует отметить, что в 2009

г. корпус Б (с вихревой топкой ЦКТИ) в связи с ухудшением
условий эксплуатации (повышенный эрозионный износ в ЗАГ и
интенсивное шлакование дву
х-
светных экранов СРЧ) был реконструир
о
ван по типу корпуса А.

В 2011

г. были начаты работы по техническому перевооружению энергоблока №

7. Для
повышения бесшлаковочной нагрузки котла была выбрана низк
о
температурная вихревая (НТВ)
технология сжигания.

Отличите
льной особенностью НТВ
-
технологии является принцип факельного сжигания
топлива угрубленного помола в условиях многократной циркуляции частиц в ЗАГ. НТВ
-
технология прошла широкую апробацию и доказала свои главные преимущества при модерн
и-
зации действующего о
борудования: стабильное воспламенение низкосортных т
о
плив, резкое
снижение или отсутствие шлакования поверхностей нагрева, возможность повышения мощн
о-
сти в прежних габаритах котельной ячейки и низкий уровень вредных выбросов. Для повыш
е-
ния эффективности НТ
В
-
сжигания, надежности и ресурса оборудования разраб
о
таны новые
технологические схемы и конструкции горелочно
-
сопловых устройств вихр
е
вых топок [9, 10].

За последние 10 лет ООО «Компания «НТВ
-
энерго» выполнен ряд проектов внедрения
НТВ
-
сжигания бурых, каме
нных углей и торфа на котлах различной мощности [11, 12]. Прое
к-

ты модернизации котлов предусматривали комплексный подход: газоплотное исполнение ви
х-
ревой топки полуоткрытого типа с «закрытым» устьем топочной воронки, с новыми схем
а
ми и
констру
к
циями горело
чно
-
сопловых устройств; улучшение (при необходимости) схемы водо
-
парового тракта; реконструкцию пылеприготовительных систем (ППС)

и

др.

Основными задачами при модернизации котлов являлись:


повышение надежности ППС, обеспечение бесперебойной подачи топлив
а, расширение
регулировочного диапазона и увеличение производительности ППС;


повышение устойчивости воспламенения и исключение подсветки пылеугольного фак
е
ла
резервным топливом (газом или мазутом);


снижение загрязнения поверхностей нагрева и повышение
бесшлаковочной мощности до
номинальной (а при необходимости и более);


обеспечение высокой экономичности сжигания твердого топлива при изменении его те
п-
лотехнических характеристик в широких пределах;


снижение вредных выбросов до требуемого уровня.

Накоп
ленный опыт и численное моделирование позволили обосновать концептуальные
решения по техническому перевооружению котла П
-
49. Проектные работы выполнены совм
е-
стно ООО

«Компания «НТВ
-
энерго», АО

«ИК ЗИОМАР» и ОАО

«Е4
-
СибКОТЭС».

В 2013

г. было завершено техни
ческое перевооружение энергоблока [13].

В настоящее время оба корпуса котла П
-
49 (рис.

1) оборудованы НТВ
-
топками полуоткр
ы-
того типа с газоплотным исполнением НРЧ и твердым шлакоудалением. Вихревая ЗАГ огран
и-
чена сверху фронтовым аэродинамическим выступом
(с долей пережима топки 0,33), на ни
ж-
ней образующей которого смонтировано 12 прямоточных пылевых горелок под углом 45

к г
о-
ризонтали. Сопла системы ПВКд (по два на каждую горелку) заведены в каналы первичного
воздуха с заглублением от среза выходного сечен
ия горелки на 570

мм. Десять растопочных
мазутных горелок размещены в ЗАГ ниже пылевых горелок, на вертикальном участке фронт
о-
вой стены. В устье т
о
почной воронки установлена двухсопловая конструкция системы нижнего
дутья (СНД). На тыльной стене топки разме
щено два яруса третичного дутья, в сопла которого
предусмотрена возмо
ж
ность подачи газов рециркуляции. Для снижения температуры факела в
вихревой ЗАГ установлены 10 внутритопочных ширм Г
-
образной формы перпендикулярно т
ы-
ловому э
к
рану.

При номинальной нагру
зке:
q
V
(ЗАГ)

= 524

кВт/м
3
,
q
V
(т)
=

213

кВт/м
3
и
q
F


=

4,22

МВт/м
2
.

Каждый корпус котла оснащен новым комплектом средств очистки поверхностей нагрева:
10 дальнобойными аппаратами водяной обмывки топочных экранов и 4 аппаратами паровой
обдувки ширмовых повер
хностей, ра
с
положенных на выходе из топки.

Для улучшения аэродинамики газового тракта котла на выходе из топки выполнен выступ
тыльного экрана, сглажена конфигурация перевала конвективной шахты и смонтированы в
ы-
равнивающие вставки перед подъемной конвектив
ной шахтой.

С целью повышения ремонтопригодности, надежности и эффективности выполнена реко
н-
струкция водяного экономайзера и трубчатого воздухоподогревателя (с уменьшением повер
х-
ности нагрева), а также установка дополнительной поверхности нагрева

сетевог
о экономайз
е-
ра.

Для питания котла пылью угрубленного помола на ЦПЗ проведена реконструкция сепар
а-
торов мельниц, заменены пневмовинтовые насосы и пылепроводы; реконструированы выхо
д-
ные горловины пылевых бункеров и система ПВКд с заменой лопастных пылепитат
елей на
шнековые;

Система КИПиА переведена на современную АСУ ТП.

В период пуско
-
наладочных работ, комплексных испытаний и эксплуатации котла (с июля
2013 г. по июль 2014

г.) на котле сжигалась сушонка с влажностью 16…24

%, зольностью
5…10

%, удельной теп
лотой сгорания 18,4…20,5

МДж/кг и тониной помола
R
90

=

70…75

% и
R
1000

=

4…7

%. Важно отметить, что в этот период система комплексной очистки поверхностей
нагрева еще не была введена в эксплуатацию.



Комплексные испытания показали следующие результаты:


р
абочий диапазон электрической мощности блока

от 290 до 498 МВт (минимальная
мощность ограничивалась условиями работы турбопитательных насосов, а максимальная

во
з-
можностями тяго
-
дутьевых установок, в большей степени производительностью дутьевых ве
н-
тилят
оров);


КПД брутто котла составил 91…92

% при тепловых потерях
q
2

=

7,5…8

% (температура
уходящих газов изменялась в пределах 165…175


С, а коэффициент избытка воздуха за котлом

1,4…1,5) и
q
4

=

0,15…0,3

%;


выбросы оксидов азота

не более 470 мг/нм
3
.



Рис. 1. Общий вид котла П
-
49 после технического перевооружения


Пуско
-
наладочные работы проводились в два этапа: первый

до комплексных испытаний,
второй

после. Поле температуры (рис. 2), полученное путем усреднения показаний оптическ
о-
го пирометра с
боковых стен НТВ
-
топки (разница по сторонам составляла 10…30


С), дост
а-
точно равномерное. На первом этапе при нагрузках близких к максимальной температура в
ЗАГ (рис. 2,

а
) не превышала 1300

º
С, а на выходе из топки

1250

º
С. В условиях отсутствия
очистки
наблюдалось шлакование фронтовой стены НРЧ, а также отмечалось ско
п
ление шлака
между внутритопочными ширмами. Шлакование ширмового пароперегревателя на выходе из
топки не наблюдалось.

Проведенное дополнительно численное моделирование позволило разработать
меропри
я-
тия, улучшающие тепловую обстановку в НТВ
-
топке: подача газов рециркуляции через ни
ж
ний
ярус третичного дутья (с коэффициентом рециркуляции до 0,15) обеспечивает интенсиф
и
кацию
тепло
-
и массообменных процессов и снижение температуры в вихревой ЗАГ
; установка расс
е-

кателей на выходе из сопел ПВКд улучшает воспламенение пыли и ее рациональное распред
е-
ление в топочном объеме.

После реализации указанных мероприятий на втором этапе наладочных работ получено
(рис.

2,

б
) снижение максимума температуры у ф
ронтовой стены ЗАГ примерно на 100

º
С, в
районе внутритопочных ширм

на 30…40

º
С и на выходе из топки

на 20

º
С. При этом на
корпусе А шлакование поверхностей нагрева отсутствовало, а на корпусе Б наблюдалась н
е-
большая подшлаковка в центральной части ЗАГ
топки (на фронтовой и тыльной стенах), кот
о-
рая после уменьшения подачи пыли через центральные горелки прекратилась.




а
)

б
)

Рис. 2. Характерное распределение температуры в НТВ
-
топке котла П
-
49 при сопоставимых,

близких к номинальной н
а
грузках на пе
рвом (
а
) и втором (
б
) этапах испытаний


В настоящее время на котле введена в эксплуатацию система очистки поверхностей нагр
е-
ва и проводится третий этап наладочных работ, целью которых является наладка бесшлаково
ч-
ного режима во всем рабочем диапазоне нагру
зок котла.

Выводы

1. Опыт освоения сжигания назаровского бурого угля в котле П
-
49 головного блока мо
щ-
ностью 500

МВт на основе различных технологий с жидким шлакоудалением высветил гла
в-
ный недостаток

узкий рабочий диапазон и ограничение максимально допуст
имой бесшлак
о-
вочной мощности в условиях эксплуатации. Это не позволило тиражировать образец при со
з-
дании мощных блоков для работы на углях Канско
-
Ачинского бассейна.

2. Реализация новой схемы НТВ
-
сжигания при техническом перевооружении котла П
-
49
позволила
: расширить опыт использования НТВ
-
технологии на котельные установки большой
мощности (энергоблоки до 500

МВт); обеспечить эффективное сжигание назаровского бурого
угля с высоким КПД; существенно расширить рабочий диапазон нагрузок ко
т
ла; обеспечить
номина
льную мощность энергоблока; решить проблемы шл
а
кования топки и резко снизить
вредные выбросы.

3. Отработанные технологические и конструктивные решения можно использовать при м
о-
дернизации действующих и создании новых униф
и
цированных по топливу котлов с НТВ
-
сжиганием.



Список литературы


1.

Шницер И.Н. Технология сжигания топлива в пылеугольных котлах.

СПб. : Энергоато
м
издат,
Санкт
-
Петербургское отделение, 1994.

284

с.

2.

Болычев Е.А. Опыт эксплуатации и результаты испытаний реконструированного котла П
-
49 / Е.А
.
Болычев, В.В. Лисицин, Л.И. Пугач и др. // Теплоэнергетика. 1986. №

5.

С.

16

19.

3.

Попов А.А. Опыт эксплуатации и исследования системы с концентрированной подачей п
ы
ли под
давлением на блоке 500 МВт котла П
-
49 Назаровской ГРЭС / А.А. Попов, А.И. Тарасов,
В.А. Му
з-
лов // Системы и оборудование пылепитания паровых котлов.

Л.: Изд
-
во ОАО «НПО ЦКТИ»,
1983.

С.

54

60. (Тр. ЦКТИ; вып.

203).

4.

Болычев Е.А. Итоги испытаний котла П
-
49 блока 500 МВт после реконструкции / Е.А. Б
о
лычев, В.Н.
Точилкин, В.В. Лисицин и др.
// Электрические станции. 1986. №

5.

С.

42

45.

5.

Тепловой расчет котлов (нормативный метод). СПб.: Изд
-
во НПО ЦКТИ, 1998. 256

с.

6.

Котлер В.Р. Специальные топки энергетических котлов.

М. : Энергоатомиздат, 1990.

104

с.

7.

Гильде Е.Э.

Результаты
исследования
реконструированного корпуса «Б» котла П
-
49 при сжиг
а
нии
канско
-
ачинских углей / Е.Э. Гильде, А.А. Попов, А.Н. Гуляев
и

др. // Энергомашиностроение. 1986.


7.

С.

5

8.

8.

Лисицин В.В. Промышленные исследования некоторых способов подавления оксидов азота при п
ы-
леугольном сжигании углей Сибири и Казахстана / В.В. Лисицин, Л.И. Пугач, Н.Н. Скерко и др. //
Теплоэнергетика. 1988. №

8.

С.

17

20.

9.

Пат. 2253799 России. Вихревая топка / К.

А.

Григорьев, В.

Е.

Скудицкий, Ю.

А.

Рундыгин и др.


Опубл. 10.06.05, Бюл. №

16.

10.

Пат.

2253801 России. Вихревая топка / К.

А.

Григорьев, В.

Е.

Скудицкий, Ю.

А.

Рундыгин и др.


Опубл. 10.06.05, Бюл. №

16.

11.

Григорьев

К.

А., Скудицкий

В.

Е., Аношин

Р.

Г. и др. Опыт применения вихревой низкотемперату
р-
ной технологии сжигания на ко
т
ле БКЗ
-
220
-
100 // Энергетик. 2009. №

1.

С.

24

26.

12.

Григорьев К.А., Скудицкий В.Е., Зыкин Ю.В. и др. Опыт низкотемпературного вихревого сжигания
различных видов топлива в котле БКЗ
-
210
-
13,8 Кировской ТЭЦ
-
4 // Электрические станции. 2010.


4.

С.

9

13.

13.

Скудицкий В.Е.
Внедрение низкотемпературной вихревой технологии сжигания на блоке 500 МВт на
Назаровской ГРЭС / В.Е. Скудицкий, Р.Г. Аношин, К.А. Григорьев, В.В.

Михайлов // II Междун
а-
родная научно
-
техническая конференция

«
Использование твердых топлив для эффективного и
экол
о-
гически чистого производства электроэнергии и тепла
» (Москва, 28

29 октября 2014).

М.: ОАО
«ВТИ», 2014.

С.

128

135.



Приложенные файлы

  • pdf 13487336
    Размер файла: 650 kB Загрузок: 0

Добавить комментарий