Инвертирующий усилитель с Ky –1. Инвертирующий усилитель с. Ky –1 без резисторов обратной связи. На базе МОУ, в соответствии с рис. 4


Чтобы посмотреть этот PDF файл с форматированием и разметкой, скачайте его и откройте на своем компьютере.
Электронная техника. Серия 2. Полупроводниковые приборы.
Выпуск 2 (233), 2014 г.
МОУ используются в ЦАП и АЦП
[10, 17], специальных интерфейсах
18],
в акселерометрах
[19], управляемых
усилителях
[20], преобразователях «напря-
жение-ток»
[21], схемах интегрирования и
дифференцирования сигналов [22], пере
множителях напряжений, управляемых
резисторах, модуляторах, дифференци
альных интеграторах
Таким образом, МОУ имеет ста
тус достаточно универсального активного
Основная цель настоящей статьи
– рассмотреть схемотехнику и оценить
предельные параметры схем включения
одного из подклассов МОУ – схем с од
ним высокоимпедансным узлом.
Особенности
архитектуры
схемотехники
МОУ
одним
высокоимпедансным
узлом
Во многих случаях практическая
реализация входных цепей МОУ сводится
к параллельному включению нескольких
классических дифференциальных каска-
дов (ДК), например, с местной отрицатель-
ной обратной связью (рис.
1а), которая
формируется резисторами
или на полевых транзисторах (ПТ)
1б). В схеме МОУ на ПТ за сч¸т
рационального выбора тока в общей
истоковой цепи можно получить широкий
диапазон активной работы [4].
Практические схемы МОУ с параллельным
включением нескольких ДК на биполярных (а) и
полевых (б) транзисторах
аблица 1
Параметры серийных мультидифференциальных операционных усилителей
Микросхема МОУ
LT
1187
Питающее напряжение, В
В скобках указано
номинальное значение
Диапазон выходных
напряжений, В
Ток потребления, мА
Напряжение смещения,
Максимальный выходной
ток в режиме короткого
замыкания, мА
Коэффициент подавления
синфазного сигнала, дБ
110
Коэффициент усиления
разомкнутый, дБ
Полоса пропускания при
замкнутой обратной связи
Особенности
Биполярный
входной
каскад, rail-
to-rail вход и
выход
Биполярный
входной
каскад, rail-
to-rail вход и
выход
вход и
выход
Биполярный
входной
каскад, rail-
to-rail вход и
выход
Инструментальный
основе МОУ,
to-rail вход и выход
Прокопенко
Дворников
Будяков
Основой топологии МОУ (рис.
являются два идентичных преобразовате
ля «напряжение-ток» А1, А2 с дифферен
В данных схемах в высокоимпе
дансном узле
обеспечивается сумми
рование выходных токовых координат
нескольких дифференциальных каскадов
Функциональная схема перспективного МОУ с
высокоимпедансным узлом
(а) и его условное
обозначение (б)
Первый преобразователь А1 служит
интерфейсом для входного сигнала, вто
рой А2 – для сигнала обратной связи.
При одинаковых параметрах крутизны
переменные вы
ходные токи
преобразователей А1,
А2 суммируются в высокоимпедансном
, к которому подключ¸н вход
буферного усилителя напряжения (БУ)
с высоким входным сопротивлением
). Для типовых технологи
ческих процессов разброс отношения
в МОУ с архитектурой вход
ных каскадов (рис.
1) лежит в пределах
%, что достаточно для многих
даже прецизионных применений МОУ.
Проводимости преобразования
имеют
небольшую величину. ∆то крайне важное
ограничение. Оно означает, что входы
МОУ способны в линейном режиме вос
принимать большие дифференциальные
Данное обстоятельство является
обязательным условием минимизации
нелинейных искажений сигналов,
подаваемых на входы 1, 2 и 3, 4, в
устройствах на основе МОУ.
Таким образом, принципиальное
отличие МОУ от классического ОУ
состоит в том, что диапазон линейной
работы их входных каскадов А1 и А2,
который характеризуется напряжением
ограничения (
), должен быть
достаточно широким, например,
Наличие ¸мкости коррекции С
приводит к появлению на АЧХ полюса
и она становится похожей на АЧХ
обычного ОУ.
Максимальные синфазные напряже-
ния на входах универсального МОУ также
должны быть большими. Таким образом,
все четыре входных вывода МОУ (1, 2,
3, 4) могут находиться при существенно
разных потенциалах. Поэтому понятие
«виртуального потенциального нуля»,
которое используется для обычных
ОУ, для МОУ неприменимо. Когда
к дифференциальным входам 1, 2
и 3, 4 приложены одинаковые по
величине, но противоположные по
знаку дифференциальные напряжения
), выходные токи
преобразователей А1, А2 под действием
обратной связи компенсируют друг
друга. То есть в высокоимпедансном
происходит алгебраическое
суммирование токов
, прич¸м сумма
этих токов в установившемся режиме
равна нулю. В этом смысле узел
можно рассматривать как «виртуальный
токовый ноль».
архитектуры МОУ имеет ряд уникальных
свойств. Основным является то, что
возможно множество схем включения
без резисторов обратной связи.
Базовые
схемы
включения
При использовании только двух
входов (например, 3, 4) МОУ с одним
высокоимпедансным узлом имеют такие
же схемы включения и параметры, что и
свойства,
параметры
базовые
схемы
включения
мультидифференциальных
усилителей
высокоимпедансным
узлом
обычные ОУ. Однако наибольший интерес
представляют аналоговые устройства,
практически не реализуемые на основе
классических ОУ.
Дифференциальный усилитель
разности двух сигналов без резисторов
обратной связи.
Для усиления разности
двух напряжений
, формирующихся,
например, в диагонали классического
измерительного моста, может использо-
Дифференциальный усилитель на основе МОУ
Напряжение на выходе схемы
âûõ
1 – петлевое усиление,
коэффициент передачи по
– проводи-
мости передачи входных каскадов А1,
– эквивалентное сопротивление в
То есть выходное напряжение схемы
3 равно разности двух входных
. Если
, то
– 1
, получаем
ñîîòâåòñòâåííî
), или
Инвертирующий усилитель с
–1 без резисторов обратной связи.
На базе МОУ, в соответствии с рис.
реализуется инвертирующий усилитель
напряжения, в котором (в отличие от
традиционных схем [21]) не требуются
резисторы обратной связи.
Инвертирующий усилитель с
можно определить
âûõ
ãäå
T
=
��
1+

Однако, как следует из рис.
4, фазы
противоположны, т.е. усилитель
4 является инвертирующим.
В тех случаях, когда
, а
находим, что

1
Выбирая, например,
или
, можно без резисторов обратной
связи получить другие коэффициенты пе
или
. Входная
проводимость узла 2:
, где
– дифференциальная проводимость
между узлами 2 и 1,
– входная про
водимость узла 2 при подаче синфазного
Замечательная особенность схемы
включения МОУ рис.
4 – возможность
реализации инвертирующих и неинверти-
рующих усилителей с идентичными
характеристиками. Такой режим осущест-
вляется простым переключением источ-
ника сигнала либо ко входу 2, либо ко
Сумматор-вычитатель тр¸х по
тенциальных сигналов на основе МОУ.
На базе МОУ возможна реализация ал
гебраических сумматоров потенциаль
ных сигналов. Пример такого устройства
Прокопенко
Дворников
Будяков
Сумматор-вычитатель трёх
потенциальных сигналов
В результате анализа схемы
рис. 5 при достаточно большом петлевом
усилении можно получить, что:
1
При этом сумматор имеет большое
входное сопротивление по входам
Вх.1, Вх.2 и сравнительно небольшое
сопротивление по входу Вх.3, которое
определяется резистором R2. За
сч¸т увеличения числа параллельно
включ¸нных входных каскадом МОУ (A1,
A2, A3, A4) можно существенно увеличить
Неинвертирующий усилитель
Свойства МОУ позволяют
создавать неинвертирующие усилители
напряжения с коэффициентом передачи
равном двум единицам без использования
резисторов обратной связи (рис.
Неинвертирующий усилитель
Выходное напряжение схемы рис.
определяется уравнением:
âûõ
2
где T
, то при
коэффициент передачи по напряжению
схемы рис.
6 определяется формулой

1
или
принимает следующие значения:
Неинвертирующий усилитель с
заданным смещением статического
уровня выходного сигнала.
Особенность
схемы рис.
7 состоит в том, что она
обеспечивает смещение выходного
статического напряжения на величину,
которая определяется потенциалом на
для схемы рис.
можно получить, что выходное
напряжение определяется следующим
соотношением:
u
u
При 100% обратной связи
u
g
U
–1
u
g
U
Схема включения МОУ при g
свойства,
параметры
базовые
схемы
включения
мультидифференциальных
усилителей
высокоимпедансным
узлом
, то
При неодинаковых значениях
, то
Таким образом, схема рис.
8 обеспе-
чивает достаточно широкий набор
коэффициентов передачи.
Неинвертирующий сумматор двух
Свойства МОУ позволяют соз
давать высококачественные сумматоры
двух сигналов
(рис. 8) без рези
сторов обратной связи.
Неинвертирующий сумматор двух сигналов
Выходное напряжение схемы
8 при
определяется
=
В общем случае при
1 выходное напряжение

1
∆то позволяет реализовать на
основе схемы рис.
8 усилители без
внешних резисторов обратной связи с
2
Входные проводимости
для
входов 1 и 3 могут быть неодинаковы:
, y
– дифференциальные
проводимости между узлами 1, 2 и 3, 4,
– проводимости для синфазных
Схема выделения синфазного
Преобразователь на рис.
представляет собой неинвертирующий
сумматор, который может также
использоваться как схема выделения
синфазного сигнала из двух
Схема выделения из
синфазного сигнала
Анализ схемы рис.
9 показывает,
что е¸ выходное напряжение связано
с входными при больших величинах
, то
g
1
В том случае, когда
1
3
, то
2
3
Таким образом, в зависимости от
выбора численных значений
Прокопенко
Дворников
Будяков
мостей
входных каскадов А1, А2,
рассмотренное устройство на базе МОУ
обеспечивает достаточно широкий спектр
коэффициентов передачи.
Мультидифференциальный ОУ
в цепях согласования шин питания.
Одна из проблем разработки аналого-
цифровых устройств D/a или A/d классов
состоит в согласовании цифровых и
аналоговых шин питания. Для этой
цели может применяться МОУ [23]
11, который осуществляет «привязку»
токовых выходов микросхемы AD9117 к
аналоговой шине питания G2.
Согласование цифровой и аналоговой общих шин
с помощью МОУ
Напряжение на выходе такого МОУ
определяется формулой:
u

u
G
Инструментальные усилители
на основе МОУ.
Наиболее популярно
применение МОУ в различных типах
инструментальных усилителях [23, 24].
Пример построения таких схем показан
на рис.
11. Здесь МОУ (DDA) обеспечивает
усиление дифференциального сигнала
с выхода ИУ на основе классических
операционных усилителей DA1, DA2.
Расч¸т схемы можно выполнить с уч¸том
ис. 11
Функциональная схема
инструментального усилителя [22]
Преобразователь «дифференци
альное напряжение – ток».
На основе
МОУ реализуются управляемые диффе
ренциальным входным сигналом (
источники тока в заземленной нагрузке
Преобразователь «дифференциальное
напряжение ж ток»
При этом цепь нагрузки
, в отличие
от классических схем на традиционных
ОУ, имеет общий вывод с шиной питания.
Для выходного напряжения схемы
12 можно получить следующее
свойства,
параметры
базовые
схемы
включения
мультидифференциальных
усилителей
высокоимпедансным
узлом
Если выбрать
, то
выходной ток
u
Интегратор дифференциального
сигнала на основе МОУ с заземл¸нным
интегрирующим конденсатором
В основу построения интегратора
дифференциального сигнала рис.
положена схема источника тока
12. Выходной ток МОУ, заряжающий
конденсатор
, зависит от разности
u
Поэтому выходное напряжение МОУ
является интегралом от разности
Интегратор дифференциального сигнала
на основе МОУ с заземлённым интегрирующим
конденсатором
(а) и взаимосвязь его выходного
и входного напряжений (б)
Выходное напряжение интегратора
снимается с конденсатора
импульсных входных сигналах имеет вид,
Инструментальный усилитель
с дифференциальным выходом для
мостовых резистивных датчиков с
дистанционным включением нагрузки.
Мультидифференциальные операционные
усилители достаточно перспективны при
построении различных инструментальных
усилителей. На рис.
14 приведена схема
ИУ с дифференциальным выходом и
дистанционным (по кабелю) подключением
Инструментальный усилитель
с дифференциальным выходом для мостовых
резистивных датчиков с дистанционным
подключением нагрузки
Основные уравнения схемы:
Таким образом, возможно получение
напряжения на нагрузке
, которая
связана с измерительным мостом через
Инструментальные усилители
с цифровым управлением коэффици
ентом передачи.
Для управления коэф
фициентом усиления дифференциального
МОУ необходимо обеспе
чить цифровое управление коэффициен
том передачи цепи отрицательной обрат
Схема инструментального усилителя
на базе МОУ, управляемого кодом
Прокопенко
Дворников
Будяков
Для данной схемы выходное
напряжение определяется уравнением
- 1
о
Инструментальный усилитель с управляемым
коэффициентом передачи
схемотехники
МОУ
Повышение быстродействия
МОУ.
Схемы МОУ, с рассматриваемой
архитектурой, потенциально имеют
более высокое быстродействие, чем
классические ОУ. С уч¸том [27] можно
показать, что скорость нарастания
выходного напряжения (
) схем с МОУ:
– частота единичного усиления по
петле обратной связи скорректированного
МОУ;
– диапазон активной работы
входных преобразователей «напряжение-
ток» А1, А2 [27]. Например, для схемы
Таким образом, сформулированные
ранее требования к входным каскадам
А1, А2, рассматриваемого подкласса
МОУ, способствуют (в сравнении с
классическими ОУ [27] при идентичных
) повышению
раз, где
Петлевое усиление МОУ в схемах
с отрицательной обратной связью.
В связи с малыми значениями
крутизны передачи (
) А1, А2 получение
больших значений петлевого усиления
, связано,
прежде всего, с увеличением
эквивалентного сопротивления (
в высокоимпедансном узле
. Оно
зависит от выходных сопротивлений этих
каскадов, а также входного сопротивления
буферного усилителя БУ (
В этой связи для увеличения
целесообразно использовать в выходных
цепях А1, А2 каскодное включение
транзисторов, а также применять полевые
КМОП транзисторы.
Преобразование токов
в схеме рис.
16 вед
òñÿ
на достаточно большом эквивалентном
сопротивлении
. ∆то позволяет
получить большой коэффициент
преобразования напряжений
2) в напряжение
, который
влияет на петлевое усиление
Применение КМОП транзисторов в МОУ
для повышения петлевого усиления
Дрейф нуля МОУ.
Точностные
характеристики рассмотренных устройств
на основе МОУ (в частности напряжение
смещения нуля
) несколько хуже,
чем у обычного ОУ. Так, нулевой
уровень в решающем усилителе
2 без резисторов обратной
свойства,
параметры
базовые
схемы
включения
мультидифференциальных
усилителей
высокоимпедансным
узлом
связи (рис.
6) определяется следующими
соотношениями:
– напряжения смещения нуля
Таким образом, привед¸нная ко
входу усилителя рис.
1 э.д.с. смещения
нуля (когда
0), определяется
суммой напряжений смещения нуля
Расширение диапазона активной
работы входных каскадов А1, А2
сопровождается также ухудшением
коэффициента усиления по напряжению
) этих каскадов [27, 28]. В свою
очередь уменьшение
увеличивает
нный ко входу дрейф э.д.с.
смещения нуля, обусловленный влиянием
второго каскада МОУ. Для разрешения
этого противоречия рекомендуется
использовать предлагаемые в [28]
методы минимизации
, связанные с
введением слабой токовой асимметрии в
В работе [7] рассмотрены инстру
ментальные усилители (ИУ) на базе двух
МОУ. При выполнении ряда параметри
ческих условий в таких ИУ минимизи
руется дрейф нуля [7]. В практическом
отношении это позволяет решить важную
задачу построения прецизионных анало
говых интерфейсов для мостовых рези
стивных датчиков, функционирующих в
широком температурном диапазоне, а
также использовать многоразрядные АЦП
с менее стабильным опорным напряже
Выводы
Выполненный выше анализ, а так
же данные различных литературных ис
точников показывают, что мультидиффе
ренциальный операционный усилитель с
высокоимпедансным узлом характеризу
ется следующими основными свойствами
и параметрами:
Обладает высокой степенью уни
версальности, вытекающей из свойств
его структуры. МОУ обеспечивает реали
зацию многих функций, нереализуемых
обычными ОУ, либо реализуемых с боль
шими элементными, технологическими
или энергетическими затратами.
Имеет,
как минимум, два иден
тичных входных дифференциальных ка
скада (ДК) – один для входных сигналов
(ДК1), другой – для сигналов обратной
связи (ДК2). Каждый из входных ДК МОУ
является интерфейсом для входной диф
ференциальной цепи и дифференциаль
ной цепи обратной связи (ООС). ∆то так
Данная архитектура устраняет пря
мое взаимодействие между сигналом
ООС и входной цепью, которое тради
ционно вызывает проблемы с деграда
цией некоторых параметров в схемах на
обычных ОУ (входное сопротивление
коэффициент ослабления входных син
Проводимости передачи вход
ных ДК имеют небольшую величину. ∆то
крайне важное ограничение. Оно озна
чает, что входы МОУ способны воспри
нимать большие дифференциальные на
пряжения (например, 2
) и, в отличие
от классических ОУ, линейны в широком
диапазоне дифференциальных сигналов.
Данное обстоятельство является обяза
тельным условием минимизации нели
нейных искажений сигналов, подаваемых
на дифференциальные входы ДК1 и ДК2
в устройствах на основе МОУ. Таким
образом, принципиальное отличие МОУ
от классического ОУ состоит в том, что
диапазон линейной работы их входных
каскадов (ДК1, ДК2), который характе
ризуется напряжением ограничения (
должен быть достаточно широким, напри
В то же время у
классического ОУ на биполярных транзи
ñòîðàõ
Максимальные синфазные напря
жения на входах универсального МОУ
также должны быть большими. Таким об
разом, все четыре входных вывода МОУ
с двумя ДК могут находиться при су
щественно разных потенциалах. Поэтому
понятие «виртуального потенциального
нуля», которое используется для обыч
ных ОУ, для МОУ неприменимо.
Когда к дифференциальным входам
ДК1, ДК2 приложены одинаковые по
величине, но противоположные по
знаку дифференциальные напряжения,
выходные токи ДК1 и ДК2 под действием
обратной связи компенсируют друг
друга в узле суммирования. То есть в
высокоимпедансном узле
алгебраическое суммирование выходных
токов входных ДК1, ДК2, прич¸м сумма
этих токов в установившемся режиме
равна нулю. В этом смысле узел
можно рассматривать как «виртуальный
токовый ноль».
Прокопенко
Дворников
Будяков
Потенциально МОУ имеет зна
чительно лучшие параметры по быстро
действию (максимальной скорости на
растания выходного напряжения
по сравнению с классическим ОУ. ∆то
объясняется тем, что в н¸м минимизиро
ваны нелинейные режимы работы вход
ных каскадов, ухудшающие
. Данное
качество МОУ связано с обязательным
построением ДК1 и ДК2 на основе диф
ференциальных усилителей с местной
отрицательной обратной связью, кото
рая реализуется за сч¸т введения срав
нительно высокоомных резисторов
эмиттерные цепи транзисторов каждого
дифференциального каскада МОУ (ДК1,
Динамические характеристики для
некоторых схем включения МОУ (напри
мер, инвертирующий и неинвертирующий
инструментальные усилители) одинаковы
и др.). ∆то выгодно
отличает МОУ
от классических усилите
лей с ООС по напряжению и ООС по
току. В МОУ без резисторов обратной
связи обеспечиваются симметричные ха
рактеристики как с коэффициентом пе
-1, так и с коэффициентом
передачи
1. ∆то позволяет пере
ключать дифференциальные входы «сиг
нального» ДК с целью изменения поляр
МОУ имеет во многих схемах
включения, в том числе без резисторов
обратной связи, низкую чувствительность
параметров усиления к сопротивлению
источника сигнала, так как его высокое
определяется входным сопротивлени
ем «сигнального» ДК1 с глубокой мест
ной отрицательной обратной связью, ко
òîðàÿ ââîäèòñÿ ðåçèñòîðîì
 ñâÿçè ñ îñîáåííîñòÿìè àð
хитектуры МОУ имеет ряд уникальных
свойств. Основным является то, что воз
можно множество схем включения без
резисторов обратной связи. Внешние ре
зисторы для многих включений МОУ – не
требуются.
Традиционное построение вход
ных каскадов МОУ – на основе диффе
ренциальных усилителей с местной ре
зистивной отрицательной обратной свя
зью (
), подч¸ркивает влияние второго
каскада МОУ на напряжение смещения
нуля (
). ∆то связано с тем, что уве
до единиц (иногда до десят
ков) приводит к уменьшению проводимо
сти передачи ДК1 и ДК2 и увеличивает
второго каскада.
Одна из проблем построения
широкополосных МОУ с двухкаскадной
архитектурой – повышение эквивалент
ного сопротивления в высокоимпеданс
ном узле
до единиц-десятков мегаом.
∆то позволяет при малых проводимостях
передачи входных ДК получить большие
значения петлевого усиления, определя
ющего погрешности многих схем включе
ния МОУ.
11.
Наличие ¸мкости коррекции
МОУ приводит к появлению на АЧХ по
люса и она становится похожей на АЧХ
обычного ОУ. Амплитудно-частотная ха
рактеристика МОУ с одним высокоимпе
дансным узлом и методы е¸ коррекции
такие же, как в классическом ОУ.
Схемотехника МОУ по элемент
ным затратам, а также промежуточным
и выходным каскадам, практически не
отличается от схемотехники классических
ОУ [4, 2].
Наличие у МОУ как минимум
двух входных дифференциальных каска
дов (ДК1, ДК2) позволяет во многих за
дачах преобразования сигналов умень
шить общий ток потребления микросхе
мы, который в основном связан с выход
ным и промежуточным каскадами.
Специфика работы входных диф
ференциальных каскадов МОУ (широкий
диапазон допустимых входных дифферен
циальных напряжений) позволяет в ряде
случаев избежать включения на их вхо
дах защитных нелинейных ограничителей
напряжений (например, встречно-парал
лельно включ¸нных p-n переходов). В ко
нечном итоге это уменьшает эквивалент
ную входную ¸мкость МОУ, расширяет
его диапазон рабочих частот в основных
Одно из перспективных направ
лений практического использования МОУ
– инструментальные усилители.
Практическую значимость выше
названных свойств МОУ трудно пере
оценить. ∆то позволяет сделать важный
вывод – при планировании номенклату
ры перспективной элементной базы для
аналого-цифровых интерфейсов и датчи
ковых систем необходимо предусмотреть
выпуск (в рамках программ импортоза
мещения) российских МОУ со схемотех
никой нового поколения.
Полученные в статье основные
уравнения МОУ позволяют выполнять
сравнительно простые аналитические
свойства,
параметры
базовые
схемы
включения
мультидифференциальных
усилителей
высокоимпедансным
узлом
расч¸ты как известных, так и новых схем
Статья подготовлена по проекту
8.374.2014/К Госзадания Минобрнауки
Литература
Dalibor Biolek, Raj Senani, Viera Biolkova
Active Elements for Analog Signal Processing:
Classiфcation, Review, and New Proposals //
Radioengineering. ж 2008. ж Vol. 17. ж No. 4. ж P.15-32.
Prokopenko N.N., Budyakov A.S.,
Savchenko E.M., Korneev S.V. Maximum ratings of
voltage feedback and current feedback operational
ampliфers in linear and nonlinear modes // 4th
European Conference on Circuits and Systems for
Communications, ECCSC '08 sponsors: Romanian
Ministry of Education. Bucharest. ж 2008. ж С. 205-210.
Савченко Е.
М. Методы обеспечения вы
сокой динамической точности обработки сигнала в
операционных усилителях с токовой обратной свя
зью // Электронная техника. Серия 2. Полупрово
дниковые приборы. ж 2009. ж № 2. ж С. 83-92.
Прокопенко
Н. Архитектура и схемо
техника быстродействующих операционных усили
телей: монография / Н.
Прокопенко, А.
Будя
ков. ж Шахты: Изд-во ЮРГУЭС, 2006. ж 231 с.
Säckinger E., Guggenbühl W. A versatile
building block: the CMOS differential difference
ampliфer // IEEE J. Solid-State Circuits. ж 1987. ж
Vol. SC-22. ж P. 287-294.
Cilingiroglu U., Hoon S.K. An accurate
self-bias threshold voltage extractor using differential
difference feedback ampliфer // IEEE International
Symposium on Circuits and Systems. ж 2000. ж Vol. 5. ж
P. V-209 ж V-212.
Крутчинский
Г. Прецизионные анало
говые интерфейсы на базе двух мультидифферен
циальных операционных усилителей [Электронный
ресурс] / С.
Крутчинский, А.
Титов, А.
ребряков [и др.] // Электронный научный журнал
«Инженерный вестник Дона». 2013. №3. URL:
http://ivdon.ru/magazine/archive/n3y2013/1802 (дата
обращения: 11.08.2014).
Singh, В., Singh, A. K., & Senani, R. A new
universal biquad фlter using differential difference
ampliфers and its practical realization // Journal of
Analog Integrated Circuits and Signal Processing.ж
2013. ж Vol. 75. ж P. 293-297.
Viera Biolkova, Zdenek Kolka, and Dalibor
Biolek Dual-Output All-Pass Filter Employing Fully-
Differential Operational Ampliфer and Current-
Controlled Current Conveyor // 7th International
Conference on Electrical and Electronics Engineering
(ELECO). ж 2011. ж P. II-340 ж II-344.
Shu-Chuan Huang, Mohammed Ismail
Design of a CMOS Differential Difference Ampliфer
and its Applications in A/D and D/A Converters // IEEE
Asia-Paciфc Conference on Circuits and Systems.ж
1994. ж P. 478-483.
11.
Stornelli V., Pantoli L., Leuzzi G., Ferri
G. Fully differential DDA-based фfth and seventh
order Bessel low pass фlters and buffers for DCR
radio systems // Analog Integrated Circuits and Signal
Processing. ж 2013. ж Vol. 75. ж No 2. ж P. 305-310.
Toker, A., & Özoğuz, S. Novel all-pass
фlter section using differential difference ampliфer
// AEU - International Journal of Electronics and
Communications.ж2004.жVol. 58.жNo. 2.жP. 153-155.
Mahmoud S.A., Soliman A.M. The
Differential Difference Operational Floating Ampliфer:
A new block for analog signal processing in MOS
technology // IEEE Trans. On CAS ж II. ж 1998. ж
Vol. 45. ж No. 1. ж P. 148-158.
Крутчинский
Г. Мультидифферен
циальные операционные усилители и прецизи
онная микросхемотехника // Электроника и связь
/ С.
Крутчинский, Е.
Старченко; под ред.
Ю.И. Якименко.
T. 9.
№ 21.
С. 101-107.
Крутчинский С.
Г. Принцип собственной
компенсации в прецизионных RС-фильтрах.
Шахты : Изд-во ЮРГУЭС, 2012.
Singh, В., Singh, A. K., & Senani, R. A new
universal biquad фlter using differential difference
ampliфers and its practical realization // Journal of
Analog Integrated Circuits and Signal Processing.
Vol. 75.
P. 293-297.
Theory and Monolithic CMOS Integration
of a Differential Difference Ampliфer: A dissertation
submitted to the Swiss Federal Institute of Technology
Zurich for the degree of Doctor of Technical Science /
Eduard Säckinger//Hartung-Gorre Verlag, 1989.ж213 p.
Shin-Il Lim, In-Sub Choi, Han-Ho Lee
Biochemical Sensor Interface Circuits with Differential
Difference Ampliфer // IEEE Asia Paciфc Conference
P. 176-179.
Jiangfeng Wu, Gary K. Fedder, and L.
Richard Carley A Low-Noise Low-Offset Capacitive
Sensing Ampliфer for a Monolithic CMOS MEMS
Accelerometer // IEEE journal of solid-state circuits.
Vol. 39.
P. 722-730.
Kai-Wen Yao, Wei-Chih Lin, Cihun-Siyong
Alex Gong, Yu-Ying Lin, and Muh-Tian Shiue A
Differential Difference Ampliфer for Neural Recording
System with Tunable Low-Frequency Cutoff // IEEE
International Conference on Electron Devices and
P. 355-358.
S.-C. Huang. M. Ismail, and S. R. Zarabadi
A wide range differential difference ampliфer: A basic
block for analog signal processing in MOS technology //
IEEE Transactions on Circuits and Systems-II: Analog
and digital signal processing.
Vol. 40.
No. 5.
P. 289-301.
Kewei Yang, Andreas G. Andreou A Multiple
Input Differential Ampliфer Based on Charge Sharing
on a Floating-Gate MOSFET // Analog Integrated
Circuits and Signal Processing.
Volume 6.
P. 197-208.
High CMRR Circuit for Converting
Wideband Complementary DAC Outputs to Single-
Ended Without Precision Resistors. Circuit Note CN-
0142 [Электронный ресурс]. URL: http://www.
analog.com/static/imported-фles/circuit_notes/cn0142.
pdf (дата обращения: 11.08.2014).
Brian Harrington FET-Input Instrumentation
Amp Maintains 90-dB CMRR To 1 MHz // Electronic
Design. ж July 21, 2005 [Электронный ресурс].
URL: http://m.electronicdesign.com/analog/fet-input-
instrumentation-amp-maintains-90-db-cmrr-1-mhz
(дата обращения: 11.08.2014).
Крутчинский
Г. Мультидифферен
циальный операционный усилитель в режиме ин
струментального усилителя / С.
Крутчинский,
Титов // Научно-технические ведомости
СПбГПУ.
G.Nicollini, C. Guardiani A 3.3-V
800-nVrms Noise, Gain-Programmable CMOS
Microphone Preampliфer Design Using Yiel Modeling
Technique // IEEE Journal of Solid-state Circuits.
ж A
P. 915-921.
И. Операционные уси
лители с непосредственной связью каскадов /
Анисимов, М.
Капитонов, Н.
Прокопен
ко, Ю.
Соколов.
Прокопенко Н.
Н. Архитектура и
схемотехника операционных усили-телей. Методы
снижения напряжения смещения нуля в условиях
температурных и радиационных воздействий /
Прокопенко, А.
Серебряков. ж LAP Lambert
Прокопенко
Дворников
Будяков
Электронная техника. Серия 2. Полупроводниковые приборы.
Выпуск 2 (233), 2014 г.

Приложенные файлы

  • pdf 14933583
    Размер файла: 905 kB Загрузок: 0

Добавить комментарий